：某进气歧管支架NVH优化及分析111图2进气歧管支架连接结构1.2分析输入及边界模态计算分析输入如表1所示。计算的边界条件的施加与工程实际是否吻合，直接影响到分析结果的正确性和合理性。本次施加的条件如下：约束进气歧管支架与缸体连接处以及进气歧管与缸盖接触面的三向平动自由度。表1进气歧管支架分析输入1.3分析结果用Hypermesh对模型进行网格划分，经过原支架系统的约束模态频率计算可知，该进气歧管支架的前2阶局部模态频率分别为1353.7Hz和1597.6Hz，如图3、图4所示。较接近噪声测试结果。图3一阶模态1353.7Hz图4二阶模态1597.6Hz根据约束模态频率计算进气歧管支架的位移和应变能云图可知，支架前两阶局部共振都发生在支架支撑腿分岔稍上区域，如图5，图6所示。图5一阶模态位移和应变能云图图6二阶模态位移和应变能云图2进气歧管支架结构优化2.1支架结构改进方案为了改善进气歧管支架的共振辐射噪声，进气歧管支架-电动数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机根据上述约束模态频率技术分析，提出了两个改进方案，详述如下。方案一：基于原3mm厚度的进气歧管支架上，在一阶及二阶模态变形较大的地方增加两条加强筋，见图7。图7方案一：厚度3mm，增加加强筋方案二本文由公司网站张家港大棚滚圆机采集转载中国知网整理!!http://www.dapenggunyuanji.com/  ：将原有进气歧管支架的板材厚度由3mm增厚到4mm，并在变形较大的地方增加两条加强筋，见图8。图8方案二：厚度4mm，增加加强筋2.2支架结构改进方案分析根据约束模态频率计算可知，方案一在进气歧管支架增加两条加强筋后，支架的前二阶局部模态频率分别为1521Hz和1951Hz，相比原支架有一定幅度的提升，但还是没有能够规避掉1550Hz的共振频率。如图9。图9方案一的前二阶实际约边界模态计算分析输入如表1所示。计算的边界条件的施加与工程实际是否吻合，直接影响到分析结果的正确性和合理性。本次施加的条件如下：约束进气歧管支架与缸体连接处以及进气歧管与缸盖接触面的三向平动自由度。表1进气歧管支架分析输入1.3分析结果用Hypermesh对模型进行网格划分，经过原支架系统的约束模态频率计算可知，该进气歧管支架的前2阶局部模态频率分别为1353.7Hz和1597.6Hz，如图3、图4所示。较接近噪声测试结果。图3一阶模态1353.7Hz图4二阶模态1597.6Hz根据约束模态频率计算进气歧管支架的位移和应变能云图可知，支架前两阶局部共振都发生在支架支撑腿分岔稍上区域，如图5，图6所示。图5一阶模态位移和应变能云图图6二阶模态位移和应变能云图2进气歧管支架结构优化2.1支架结构改进方案为了改善进气歧管支架的共振辐射噪声，根据上述约束模态频率技术分析，提出了两个改进方案，详述如下。方案一：基于原3mm厚度的进气歧管支架上，在一阶及二阶模态变形较大的地方增加两条加强筋，见图7。图7方案一：厚度3mm，增加加强筋方案二：将原有进气歧管支架的板材厚度由3mm增厚到4mm，并在变形较大的地方增加两条加强筋，见图8。图8方案二：厚度4mm，增加加强筋2.2支架结构改进方案分析根据约束模态频率计算可知，方案一在进气歧管支架增加两条加强筋后，支架的前二阶局部模态频率分别为1521Hz和1951Hz，相比原支架有一定幅度的提升，但还是没有能够规避掉1550Hz的共振频率。如图9。图9方案一的前二阶实际约束模进气歧管支架-电动数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机本文由公司网站张家港大棚滚圆机采集转载中国知网整理!!http://www.dapenggunyuanji.com/