KZ-28型可控震源由于仅装备了被动隔振系统,在低频段振动时隔振效果不理想,导致震源输出的波形产生畸变,从而影响地震勘探的质量。为此,需要设计一套混合隔振系统。以该震源的技术参数和工作方式为基础,确定了震源的振动模型为单自由度模型,设计了震源的被动隔振和混合隔振的仿真模型,并使用LabVIEW设计了仿真程序,进行被动隔振和混合隔振的仿真。仿真结果表明:采用被动隔振方式,只有当激振频率高于13 Hz时,隔振效率才能大于95%;采用混合隔振方式,可以实现1~250 Hz频率范围内95%以上的隔振效率,可以解决该震源低频隔振不理想的问题。本文由公司网站张家港大棚滚圆机采集转载中国知网整理!!http://www.dapenggunyuanji.com/ 根据仿真结果得出以下结论:在该震源的新型隔振系统设计中可以采用分频段隔振技术,即在1~17 Hz的低频段采用混合隔振方式,而在17~250 Hz的高频段采用被动隔振方式。 动模型，分析了被动隔振和混合隔振达到理想隔振效果的频率范围。利用LabVIEW的控制设计与仿真模块可控震源混合-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港滚圆机滚弧机，设计了以上述模型为基础的被动隔振和混合隔振仿真程序，并对不同的激振频率和阻尼比进行了仿真。仿真结果表明，通过被动隔振和混合隔振分频段联合作用，在KZ－28型可控震源上能够实现1～250Hz频率范围内95%以上的隔振效率，因此，KZ－28型可控震源新型隔振系统设计时可以采用这种隔振技术。1KZ－28型可控震源的振动特性KZ－28型可控震源在工作时由于只在垂直方向发生振动，因此可将其简化为单自由度振动模型，如图1所示。图1中:m为车体质量;k为弹簧刚度;c为系统阻尼;M为振动器质量。图1单自由度振动模型型可控震源的四个技术参数分别为:车体质量m=2．79×103kg;弹簧刚度k=7．24×106N/m;振动器振幅A=3．8×10－2m;系统固有频率fn=2．57Hz。阻尼比与阻尼系数的关系如下:ζ=c2槡mk=0．1×10－6c(1)式中:阻尼系数c＜1，因此ζ＜0．01，即KZ－28型可控震源属于弱阻尼系统。按照被动隔振理论的结论，当2≤λ≤5时(λ=ffn，为激振频率与固有频率之比)，被动隔振才有隔振效果［6］;当λ＞5时，被动隔振效率η＞95%，可以认为达到了理想的隔振状态，并且隔振效率随频率比的增加而增加;当λ＜2时，由于已经接近共振区，被动隔振不但没有隔振效果，反而会把振动放大。对于KZ－28型可控震源来说，当激振频率1Hz≤f≤5fn=12．85Hz时，对提高地震勘探质量来说具有特殊重要的意义，而在这一频段被动隔振又不能达到理想的隔振效果。主动隔振可以实现激振频率在固有频率附近的完美隔振。基于上述分析，要实现理想的隔振效果，可以考虑在1可控震源混合-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港滚圆机滚弧机本文由公司网站张家港大棚滚圆机采集转载中国知网整理!!http://www.dapenggunyuanji.com/